近失速工况点J点作为时间零点，并以压气机转子旋转的转数作为时间标度，对六个不同工况点转子叶尖端壁的失速特性进行分析。图8为压气机进入近失速工况点J后第一个转子周期转子叶尖端壁的壁面压力云图，本文为了叙述的方便每个转子周期分成四段进行说明。图8中的虚线区域为近失速时的压力扰动区，其叶片通道内部的高压区面积明显增大，叶片吸力面附近的低压区面积明显减小，叶片出口的逆压力梯度较高。图9为转子叶尖端壁弦向六个动态压力传感器30～35转的时域特性图，该时段的压气机特性位于图7中的K点附近。图中阴影区域为压气机开始进入失速时一个转子周期的动态压力信号，其叶尖端壁的壁面压力云图如图10所示本文有张家港市泰宇机械有限公司全自动倒角机采集网络整理，http://www.daojiaoj.com 。图中的虚线区域为失速区，其压力分布较为紊乱，失速区之后的叶片通道为近失速区，该区域存在明显的高压扰动，出口的逆压力梯度较高。随着叶片通道远离失速区，高压区的扰动逐渐减弱重型燃气轮机-数控滚圆机滚弧机价格低张家港液压弯管机滚圆机多少钱，叶片尾缘处高压区的面积逐渐减小，重型燃气轮机-数控滚圆机滚弧机价格低张家港液压弯管机滚圆机多少钱叶片吸力面前缘低压区面积逐渐增大为研究周向进口总压畸变对跨声速压气机气动稳定性影响的物理机制,采用整环三维定常数值计算方法对进口总压畸变条件下的NASA 37号转子进行求解。计算结果表明:周向进口总压畸变导致压气机稳定裕度大幅降低,设计转速时稳定裕度仅为均匀进气时的59%;畸变区与转子旋转速度相同时,位于畸变区的转子叶片进气速度、压力较小,当压气机工作点接近稳定边界时,该区域的叶片会出现叶尖泄漏流前缘溢流和尾缘倒流的现象,同时叶尖区域出现严重的吸力面附面层分离,叶尖泄漏流和吸力面附面层分离共同导致压气机失稳;周向进口总压畸变不会改变失稳的始发位置,但会影响失稳的原因。 了阐明重型燃气轮机燃烧过程的反应动力学特性,采用Gri3.0,NUIGalway与USC2.0动力学模型对甲烷燃料在定容燃烧反应器中的燃烧特性进行了数值计算,并与实验结果进行了对比分析,确定了甲烷燃料的反应动力学模型;耦合该反应动力学模型与CFD计算软件,对燃用甲烷燃料的重型燃气轮机燃烧室单个火焰筒的燃烧过程进行了反应动力学分析,并与相应实验结果进行了对比分析。结果表明:与NUIGalway及USC2.0动力学模型相比,采用Gri3.0动力学模型计算得到的甲烷燃料多工况下的燃烧特性与实验值吻合较好;在该重型燃气轮机燃烧室单个火焰筒中,在火焰筒头部与主燃区同时存在两个明显的呈对称状态的回流区;在该火焰筒中的高温区域,O,OH与H等活性组分以及CO2的摩尔分数达到最大,而在低温区域CO的摩尔分数达到最大;同时,与实验值相比,采用Gri3.0动力学模型计算得到的单个火焰筒的出口平均温度略高约4K,热点温度高约197K。重型燃气轮机-数控滚圆机滚弧机价格低张家港液压弯管机滚圆机多少钱本文有张家港市泰宇机械有限公司全自动倒角机采集网络整理，http://www.daojiaoj.com